北京某桥梁加固工程施工组织设计
一、满堂支架布置情况
满堂支架立杆、横杆、剪刀撑、横向水平杆均采用外径Ø48mm壁厚3.5mm长6m无缝钢管。立杆纵横向间距100cm，横杆步距200cm，立杆采用对接扣件连接，横杆采用直角扣件，立杆顶设钢管横杆。立杆底部设置150*150*8mm定型钢板底坐。顶层横杆面满铺3015型钢模，梁底模采用1.5m*1.7m组合钢模，侧模采用0.3*1.5m组合钢模板，内模采用竹胶板。
二、门洞布置情况
门洞采用20型槽钢作为立柱和纵横梁，纵梁、横梁均采用20型槽钢焊接成工字钢。两根纵梁用Ø20圆钢连接成整体间距1m/根，横梁用Ø20圆钢连接成整全间距1m/根（见附图1）。圆钢两端用螺帽固定。纵横梁均采用20型槽钢作斜撑。
三、支架检算
1、施工人员、机具、材料荷载
单位荷载：q
1=2.5KN/m
2
重力荷载：Q
1=2.5×149.4=373.5KN。
2、梁钢筋混凝土荷载
C50混凝土重：
Q
2= 82.2*2.6*10
3*10=2137.2KN
3、振捣混凝土时产生的荷载
单位荷载：q
3=2.0KN/m
2
重力荷载：Q
3= 2.0×149.4=298.8KN
4、钢模板自重（3015型）
单位荷载：q
4=0.362KN/m
2（材料部门提供）
重力荷载：Q
4= 0.362×199.2=72.1KN
5、横杆荷载
重力荷载：Q
5=24*8*3.84*2*10=14.7KN
f为钢材的抗压强度设计值=205Mpa；
（一）横杆检算
顶层横杆间距1m*1m双排布设，梁板混凝土、施工人员、机具、材料荷载、振捣混凝土时产生的荷载、钢模板自重，通过钢模以均部荷载的形式传递到横杆上，横杆检算根据现场分析，将其示为3跨连续梁进行检算，如附图2。
则有横杆单位荷载：q
h=（ Q
1+ Q
2+ Q
3 +Q
4+Q
5）/24.9/8=14.54KN/m
最大弯矩：Mx=1.454KN.m；
查规范得截面模量：W= Π*（D
3-d
3）/32=4.09cm
3
1、强度验算：
钢管的抗压强度设计值=205Mpa；
σ= Mx/W=1.454KN.m /（4.09*2）cm
3=177.7MP<205Mpa（满足要求）
2、挠度验算
根据选定的截面尺寸核算其挠度,则有：
I=12.19cm
4;弹性模量E=2.06*10
5N/mm
2
最大挠度=5*14.54*1
4/（384*12.19*10
4*2.06*10
6）=0.76mm。
挠度为:0.76mm<6.6mm=1/150（纵、横向水平杆允许挠度=1/150且不大 于10mm,l=1000mm满足要求）。
（二）立杆检算
1、稳定性验算
模板支架立杆稳定性的计算长度应于横杆步距h有关,根据规范:
l
0=kuh
l
0:立杆稳定性的计算长度
k:计算长度附加系数,k取值1.155
u:考虑脚手架整体稳定因素的单干计算长度系数:根据有关规范u可取1.3。
h:步距h=200cm
l
0=kuh=1.155*1.3*200=300cm
钢管回转半径i=／4=15.78 mm。
长细比：λ=ul
0/i=1*200/1.578=190.1<[λ]=350
则轴心受压件的稳定系数φ:φ=0.199（查脚手架设计规范）
由附图2横梁剪力图可得最大支座反力Fmax=F2=F3=15.99KN
既:由横梁传递到立杆的最大压力为15.99KN。
立杆自重为：G=0.4KN
故立杆承受最大压力N=0.4+15.99=16.4KN
σ=N/（Aφ）=16.4/（4.89*0.199）=168.5 MP<205Mpa（满足要求）
ε=σ/E
立杠纵向线应变ε=σ/E=168.5MPa/206*10
3MPa=0.82*10
-3
立杆受压变形量Δl=l*ε=10000*0.82*10
-3=8.2mm
（三）扣件承压力:
扣件摩擦阻力按10KN，钢管连接采用双扣件连接,
故N=16.4KN<2*10KN=20KN （满足要求）
（四）地基承载力检算
立杆底部采用通长枕木配薄钢板（0.15m*0.15m*0.01m）将上部荷载传递到地基。
枕木自重：Qz=720N
由上部传至地基的压力为：
P=3*N+Qz（1个枕木上最多支撑3根立杆）
σ=（3N/A+Qz）/A=（3*16.4+0.72）/（0.24*2.5）=83.2kPa（A为枕木底面积）
经试验确认地基承载力 [σ]=230kPa,故承载力满足要求。
四、门洞检算
（一）门洞横梁检算
1、门洞横梁承受荷载如图3所示（钢管自身重0.4KN）
P=15.99+0.4=16.4kN
横梁跨中弯矩：Mmax =42.93KN.m
横梁采用20型槽钢焊接成的工字钢（布置形式见附图3）所示:
由型钢规格表可查的:
Wx=2*191.4=382.8cm
3=382.8*10
-6 m
3
2、强度验算：
横梁最大弯曲应力：σx=Mx/Wx=42.93/（382.8*10
-6）=0.112*10
6KN/m
2
σx=112*10
3KN/m
2<［σ］=205*10
3KN/m
2（满足要求）
3、挠度验算：
跨中部分挠度：
最大挠度=5*16.4KN/m*（4.5m）
4/（384*8.5*10
6*1728*2）=3 mm
挠度为:3mm<12.5mm=1/400（l=5000mm满足要求）。
（二）门洞立杆检算
门洞顶上的立杆布置为5排8列，通过横梁传递给门洞立杆，门洞有6根立杆（均采用20型槽钢背向焊接成工字钢），故每根立杆承受横梁传递的压力为：N=5*8*16.4/6=109.3kN
1、稳定性验算
根据规范:l
0=kuh
l
0:立杆稳定性的计算长度
k:计算长度附加系数,k取值1.155
u:考虑脚手架整体稳定因素的单干计算长度系数:根据有关规范u可取1.3。
h:步距h=470cm
l
0=kuh=1.155*1.3*470=705cm
查型钢表可知：
回转半径i=7.64cm
截面面积A=32.83cm
2
长细比：λ=ul
0/i=705/7.64=92.3<[λ]=350
则轴心受压件的稳定系数φ:φ=0.648（查脚手架设计规范）
故:σ=N/（Aφ）=109.3/2（32.83*0.648）=25.69MP<205Mpa（满足要求）
五、检算结论
根据以上检算可知:此加固方案满足施工和安全要求。
六、附图
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